gr為基站的接收機天線增益,單位為分貝;rs為接收機靈敏度,是在可接受的信噪比(signaltonoiseratio,snr)情況下,系統(tǒng)能探測到的小的射頻信號。rs的計算可以參見公式(3):rs=-174dbm/hz+nf+10logb+snrmin(3);其中,-174dbm/hz為熱噪聲底限;nf為全部接收機噪聲,單位為分貝;b為接收機整體帶寬,snrmin則為小信噪比。一般來說,射頻功率放大器電路存在高功率模式(非負增益),率模式(非負增益)和低功率模式(負增益)這三種模式。由于射頻收發(fā)器的線性功率輸出范圍為-35dbm~0dbm,因此,若超出這一范圍,信號將產(chǎn)生非線性。當射頻功率放大器電路工作在高功率模式時,需要射頻功率放大器電路的飽和功率為,此時信號將產(chǎn)生非線性,其功率需要小于,此時射頻功率放大器電路的線性增益為30db,因此,其線性輸出功率范圍為:-5dbm~。當射頻功率放大器電路工作在率模式時,需要射頻功率放大器電路的飽和功率為20dbm,此時信號將產(chǎn)生非線性,其功率需要小于10dbm才能實現(xiàn)線性輸出,此時射頻功率放大器電路的線性增益為15db,因此,其線性輸出功率范圍為:-20dbm~10dbm。當射頻功率放大器電路工作在低功率模式(負增益)時,需要射頻功率放大器電路的飽和功率為5dbm。射頻功率放大器的主要技術指標是輸出功率與效率,提高輸出功率和效率,是射頻功率放大器設計目標的中心。山東超寬帶射頻功率放大器檢測技術
第三子濾波電路的端可以與輔次級線圈122的第二端耦接,第三子濾波電路的第二端可以接地。在本發(fā)明實施例中,第三子濾波電路可以包括第三電容c3;第三電容c3的端可以與輔次級線圈122的第二端耦接,第三電容c3的第二端可以接地。在具體實施中,第三子濾波電路還可以包括第三電感l(wèi)3,第三電感l(wèi)3可以串聯(lián)在第三電容c3的第二端與地之間。參照圖3,給出了本發(fā)明實施例中的又一種射頻功率放大器的電路結構圖。與圖2相比較而言,圖3中提供的射頻功率放大器增加了第三電感l(wèi)3。通過增加第三電感l(wèi)3,可以進一步提高射頻功率放大器的諧波濾波性能。在具體實施中,輸出端匹配濾波電路還可以包括第四子濾波電路。在本發(fā)明實施例中,第四子濾波電路的端可以與主次級線圈121的第二端耦接,第四子濾波電路的第二端可以與射頻功率放大器的輸出端output耦接。第四子濾波電路可以為lc匹配濾波電路,lc匹配濾波電路可以為兩階匹配濾波電路,也可以為多階匹配濾波電路。當lc匹配濾波電路為兩階匹配濾波電路時,其可以包括一個串聯(lián)電感以及一個到地電容;當lc匹配濾波電路為多階匹配濾波電路時,其可以包括兩個串聯(lián)電感或更多串聯(lián)電感和一個到地電容或更多個到地電容。重慶寬帶射頻功率放大器價格多少輸出匹配電路主要應具備損耗低,諧波抑制度高,改善駐波比,提高輸出功 率及改善非線性等功能。
實現(xiàn)射頻功率放大器電路處于負增益模式;其中,偏置電路與驅(qū)動放大電路連接,第二偏置電路與功率放大電路連接。其中,如圖7所示,偏置電路1020包括:第二mos管t2、第三mos管t3、第六mos管t6、電流源ib、電壓源vg、第六電阻r6、第七電阻r7、第八電阻r8、第九電阻r9、第二電容c2、第七電容c7、第十二電容c12、第十三電容c13。第二mos管的漏極電流偏置電路由電流源、第六mos管、第六電阻、第七電阻和第十二電容按照圖7所示連接而成。第六電阻、第七電阻和第十二電容組成的t型網(wǎng)絡,可以起到隔離輸入信號的作用。第二mos管的寬長比w/l是第六mos管的寬長比的c(c遠大于1)倍,因此第二mos管的漏極偏置電流近似為電流源的c倍,實現(xiàn)了電流放大。電流源存在多個可調(diào)節(jié)檔位,通過微處理器發(fā)出的第三控制信號和第四控制信號,控制電流源檔位的切換,可切換第二mos管的漏極電流,從而調(diào)節(jié)驅(qū)動放大電路的放大倍數(shù)。第三mos管t3的柵極電壓偏置電路由電壓源vg、第八電阻r8、第九電阻r9和第十三電容c13按照圖7所示連接而成。第八電阻、第九電阻和第十三電容組成的t型網(wǎng)絡,可起到隔離第三mos管柵極的射頻電壓擺幅的作用。電壓源存在多個可調(diào)節(jié)檔位。
包括:第五一電容c51、第五二電容c52、第五三電容c53、第五四電容c54、第五一電阻r51、第五二電阻r52、第五三電阻r53、第五一開關k51和第五二開關k52,第五一電容c51、第五一電阻r51、第五一開關k51和第五二電容順次連接構成支路,第五三電容c53、第五二電阻r52、第五三電阻r53、第五二開關k52和第五四電容c54構成第二支路,支路與第二支路并聯(lián),其中,第五三電容c53的兩端分別連接第五一電容c51和第五二電阻r52的一端,第五二開關k52的兩端分別連接第五二電阻r52的另一端和第五四電容c54的一端,第五三電阻r53的兩端分別連接第五二電阻r52的一端和第五四電容c54的一端,第五四電容c54的另一端連接第五二電容c52。其中,第五一電容、第五二電容、第五三電容和第五四電容的電容取值范圍均為1pf~2pf。因為在電路中,開關兩端需要為零的直流電壓偏置,所以在第五二電阻和第五三電阻兩旁各用一個電容來進行隔直處理。反饋電路中等效電阻越小,反饋深度越大,射頻功率放大器電路的增益越低,因此設置第五三電阻的阻值大于第五一電阻的電阻,第五一電阻的電阻大于第五二電阻的電阻。微控制器控制第五一開關和第五二開關均關斷,此時反饋電路的等效電阻大,可實現(xiàn)高增益。射頻功率放大器一般都采用選頻網(wǎng)絡作為負載回路。
通過微處理器發(fā)出的第五控制信號和第六控制信號,控制電壓源檔位的切換,可切換第三mos管的柵極電壓,從而調(diào)節(jié)驅(qū)動放大電路的放大倍數(shù)。通過調(diào)節(jié)驅(qū)動放大電路的放大倍數(shù)使射頻功率放大器電路處于不同的增益模式中。第二電壓信號vcc用于給第二mos管和第三mos管的漏級供電,其中,通過微處理器控制vcc的大小。在一些實施例中,當?shù)诙os管和第三mos管的溝道寬度為2mm時,微控制器控制vcc為,控制電流源為12ma,控制電壓源為,使射頻功率放大器電路實現(xiàn)非負增益模式;微控制器控制vcc為,控制電流源為2ma,控制電壓源為,使射頻功率放大器電路實現(xiàn)負增益模式。顯然,可以設置更多的電壓源的檔位和電流源的檔位,通過切換不同的電壓源檔位、電流源檔位,并對第二mos管和第三mos管的漏級的供電電壓vcc進行控制,從而實現(xiàn)增益的線性調(diào)節(jié)。需要說明的是,第二偏置電路與偏置電路結構相同,其調(diào)節(jié)方法也與偏置電路相同,當?shù)谒膍os管和第五mos管的溝道寬度為5mm時,微控制器控制第四mos管對應的電流源為45ma,控制第五mos管對應的電壓源為,使射頻功率放大器電路實現(xiàn)非負增益模式;微控制器控制第四mos管對應的電流為6ma,控制第五mos管對應的電壓源為。根據(jù)晶體管的增益斜率和放大器增益要求,確定待綜合匹配網(wǎng)絡的衰減斜 率、波紋、帶寬,并導出其衰減函數(shù)。河南L波段射頻功率放大器價格多少
功率放大器線性化技術一一功率回退、前饋、反饋、預失真,出于射頻 預失真結構簡單、易于集成和實現(xiàn)等優(yōu)點。山東超寬帶射頻功率放大器檢測技術
1)中降低增益的設計方案一般包括輸入匹配電路101、驅(qū)動放大級電路102、反饋電路103、級間匹配電路104、功率放大級電路105和輸出匹配電路106。其中,輸入匹配電路101由l2、c1和r3串聯(lián)組成;驅(qū)動放大級電路102由mosfett2和t3疊加構成共源共柵結構,t3的柵極通過c2射頻接地;反饋電路103由r4和c4串聯(lián),跨接在t2柵極和t3漏極之間組成;級間匹配電路104由l3、c7和c8組成;功率放大級電路105由mosfett4和t5疊加構成共源共柵結構,t5的柵極通過c6射頻接地。輸出匹配電路106由l4、l5、c10和c11組成。注意t2和t4組成電流偏置電路(電流鏡形式),以及t3和t5組成電壓偏置電路,在圖1b中缺省。該方案(1)能較好的保證功率放大器在增益降低后的帶寬和線性度等性能,但是,單純依靠反饋電路提供的負反饋,能降低增益但不能將增益變?yōu)樨摗O旅娼Y合附圖和實施例對本申請的技術方案進一步詳細闡述。在窄帶物聯(lián)網(wǎng)的應用場景中,終端,如水電表等,在其內(nèi)部有射頻收發(fā)器、通信模組、微控制器、射頻功率放大器電路和天線等;其中:射頻收發(fā)器用于對信號進行混頻;通信模組,用于與基站進行通信,進而實現(xiàn)自動化抄表;微控制器,用于對射頻功率放大器電路進行控制,以得到一定的輸出功率。山東超寬帶射頻功率放大器檢測技術
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